心语墙改梁在浙江省杭州市、湖州市、嘉兴市、金华市、丽水市、宁波市、衢州市、绍兴市、台州市、温州市、舟山市11个辖区都设有办事处。
该项目是一座地下六层的住宅，层高3.0 m，半地下室一层，层高2.4 m，是一个储藏室，建筑总高度19.0 m，占地面积4799m2，烈度7度，=0.15 g。图1为墙下条形砖混结构，图2为原标准结构平面，图2为典型的条形基础，由于各种原因，其原有的标准结构平面必须进行改造。地下室的顶板钢筋在改造过程中已经绑扎好，没有浇筑混凝土。
二、改造的两个方案论述(1)条基拆作墙下地梁方案：因要改为剪力墙结构，原条基拆作墙下地梁，这样受力明确，但为了保持原来设计的标高和储藏室层高，需要基础下陷，因此需要重新开挖，这样施工工期延长，施工拆除和新施工地梁成本较高。(2)砌体墙和剪力墙共同工作方案：该方案使原条基继续使用，在原条基上采用加筋技术[1]作横梁(本文称之为卧梁)，增加条基刚度，使竖向荷载向下传递更均匀，避免地反力引起条基变形不一致；同时能更好地保证剪力墙纵筋在条基中的可靠锚固。另外，为了提高竖向荷载传递到条基体的均匀性，增加储层层和一剪力墙的墙肢长度，使墙肢之间的距离缩短，而剪力墙肢间最大距离不超过3.4米，同时也加强了地下室顶部的圈梁截面和钢筋。从而使砌体墙处于双向受压状态，减小砌体墙的侧向变形[2]，形成组合构件剪力墙与砌体墙共同工作，由水平横梁和储藏室顶圈梁构成“框架”。
为此，提出了加固地下室顶圈梁的方案，使地下室剪力墙、砌体墙、墙下条基梁、卧梁与地下室顶圈梁共同发挥作用，传递竖向荷载，保持原来设计条基梁承受均布荷载。地窖的剪力墙和砖墙的布置见图3。将地下室已砌筑的砖墙移开，暴露出施工过的条形基础，采用植筋技术将卧梁与条形基础连接，为1162号建筑结构提供了2011年图1原砌体结构标准层平面图2原条形基础详图(注：图中粗线为剪力墙；斜线为砖墙)图3地下室剪力墙与砖墙布置图4原砌体结构详细图4新老混凝土结合良好，条形顶面凿毛、清洁、刷界面处理剂，卧梁与条形基础连接大体上相似。
第四，砖墙和剪力墙共同受力的计算分析为量化砖墙和剪力墙的垂直载荷，采用 ETABS模型分析，砖墙采用MU10型，砂浆 M7.5型，根据其弹性模量 E为1060 f [3]，泊松比为0.15，剪变模量由程序按式(1)计算确定： G= E/[2 (1+ v)(1)式中： E为弹性模量； v表示泊松比。该模型中砌体墙和剪力墙均为壳体单元[4]，地下室顶板厚度为160 mm，壳体单元，其余楼层采用膜单元，为定量分析地下室剪力墙和砌体墙的受力情况，在此基础上，对地下室墙体在恒载和活载组合(1.35 DL+0.98 LL)下的垂直受力情况进行了研究，结果表明，地下室墙体的垂直受力情况见图5。增刊阮兴等，第41卷。对1163 (a)沿 z向各单元长度上墙的轴力/kN (b)沿墙单位长度上的最大主弯矩/kNm图5地下室层受力明显大于砖墙，从上述两个图可以看出，剪力墙与砖墙之间的轴力并不均匀，而剪力墙与砖墙之间的主弯矩明显大于砖墙，如果不采取措施，将导致基础受力不均匀，从而造成与原设计的条基受力明显不同的情况，因此，在原有条基受力的基础上，增加卧梁(对卧梁的计算、条基受力的复核将另文进行讨论)，另外需加强地下室顶圈梁，缩小墙肢之间的距离，加强卧梁的计算分析，并且地下室层必须先砌墙，再浇筑剪力墙，由于模型分析中未考虑剪力墙与砖墙之间的共同作用，故对此结果有一定的参考性，对此结果的分析更加有效，也更加证实了前面文中提出的技术措施的正确性。SATWE对地反力作用下地下室顶梁拉拔分析的结果可推算出净反力为219.06 kN/m。